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  5. 10.3 用分层位移迭代法对注浆前后 Q-S 曲线的分析
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  7. 表 10.1 给出不同持力层注浆前后极限侧阻qskq_{sk}qsk​与端阻qpkq_{pk}qpk​标准值;粗粒土注浆后增幅大于细粒土,卵砾石qpkq_{pk}qpk​由 3000 提至 9600 kPa。

摘录4 / 4

出自「岩土工程新技术 · 10.3 用分层位移迭代法对注浆前后 Q-S 曲线的分析」

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表 10.1 给出不同持力层注浆前后极限侧阻qskq_{sk}qsk​与端阻qpkq_{pk}qpk​标准值;粗粒土注浆后增幅大于细粒土,卵砾石qpkq_{pk}qpk​由 3000 提至 9600 kPa。

解释

注浆对端阻提高尤为显著。

记忆法

粗粒土端阻增幅大。

出处:344

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  1. 传递函数难以完全反映实际桩身应力状态;采用分层积分法与分段直接计算位移迭代,收敛性与精度较好,可分析注浆前后 Q-S 曲线变化。

  2. 桩身位移控制方程:d2S/dz2−(u/EA)f(S)=0d^2S/dz^2 - (u/EA)f(S)=0d2S/dz2−(u/EA)f(S)=0;由桩端边界条件z=L, S=Sb, dS/dz=−τ(Sb)/Ez=L,\, S=S_b,\, dS/dz=-\tau(S_b)/Ez=L,S=Sb​,dS/dz=−τ(Sb​)/E得积分常数C1=τ2(Sb)/E2−(2u/EA)F(Sb)C_1=\tau^2(S_b)/E^2-(2u/EA)F(S_b)C1​=τ2(Sb​)/E2−(2u/EA)F(Sb​),进而求各深度位移与轴力。

  3. 传递函数取双曲线形式f(S)=aS/(b+S)f(S)=aS/(b+S)f(S)=aS/(b+S),其中a=CC−1fua=\frac{C}{C-1}f_ua=C−1C​fu​,b=SuC−1b=\frac{S_u}{C-1}b=C−1Su​​;fuf_ufu​为极限摩阻力,SuS_uSu​为达极限时的位移。

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