岩土工程新技术

沿海沿江软土地基上钻孔灌注桩常存在桩底沉渣、桩侧泥皮等缺陷，降低承载力；桩底及桩侧后注浆可显著提高承载力、减小沉降。

密实砂土、超固结土等应力-应变曲线有明显峰值，峰值后应力随应变增大而降低，称为应变软化；可用应力跌落模型描述，峰值点对应初始屈服面$F(\sigma_{ij})=0$，跌落后进入后续屈服面$f(\sigma_{ij})=0$。

柱（球）形孔扩张分析中引入参数$m$：柱形孔扩张取$m=1$，球形孔扩张取$m=2$，统一推导径向应力与极限扩张压力。

本章用孔扩张理论分析渗透注浆、压密注浆与劈裂注浆机理，并用分层位移迭代法研究注浆前后 Q-S 曲线变化。

桩端、桩侧后注浆按机理分为渗透注浆、压密注浆与劈裂注浆三类，实际工程中三者常相互交织；砾石层渗透性好时以渗透为主，密实粉砂及沉渣压密为主，高压力粉质粘土中劈裂为主。

渗透注浆：浆液在压力作用下沿土体孔隙或裂隙扩散，不改变土体结构；桩端砾石层早期注浆常以此为主，服从达西定律与牛顿流体假设。

劈裂注浆分三阶段：近管口浆液积聚成球状 bulb；压力超过最小主应力后形成竖向劈裂面并迅速发展；随后转入压密效应。不宜用于极高强度岩体或极低渗透软粘土。

单桩极限承载力$Q_u$由极限侧阻$Q_{su}$与极限端阻$Q_{pu}$组成；后注浆通过增大桩身几何尺寸、提高持力层强度及改善桩-土界面性状来提高承载力。

实现合理渗透注入要求土体渗透系数$K > 5 \times 10^{-4}\,\mathrm{cm/s}$，并控制注入速率低于临界值$q_{CR}$；超过$q_{CR}$后压力下降、注入量骤增，表明由渗透转入劈裂注入。

传递函数难以完全反映实际桩身应力状态；采用分层积分法与分段直接计算位移迭代，收敛性与精度较好，可分析注浆前后 Q-S 曲线变化。